航空發(fā)動(dòng)機(jī)用TA19鈦合金大規(guī)格棒材多火次鍛造-熱處理一體化調(diào)控策略

TA19鈦合金作為一種近α型耐熱鈦合金，相當(dāng)于美國(guó)的Ti-6242S合金，憑借其優(yōu)良的綜合性能，在航空航天領(lǐng)域，尤其是航空發(fā)動(dòng)機(jī)零部件制造中占據(jù)重要地位。其具有中等的室溫和高溫強(qiáng)度，良好的熱穩(wěn)定性、焊接性能以及抗蠕變性能，最高長(zhǎng)期工作溫度可達(dá)550℃，被廣泛用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)的壓氣機(jī)機(jī)匣、轉(zhuǎn)子葉片、飛機(jī)蒙皮等關(guān)鍵零件。

寶雞利泰金屬基于提供的5篇關(guān)于TA19鈦合金的研究論文，對(duì)其材料特性、鍛造工藝、熱處理工藝、探傷性能、氧化行為以及表面完整性與疲勞性能等方面進(jìn)行系統(tǒng)梳理與分析。通過(guò)整合各論文中的核心數(shù)據(jù)與研究結(jié)論，深入探討不同工藝參數(shù)及環(huán)境因素對(duì)TA19鈦合金組織和性能的影響，為該合金的生產(chǎn)加工、性能優(yōu)化及實(shí)際應(yīng)用提供全面且專業(yè)的參考。

本文將按照材料特性、鍛造工藝對(duì)組織和性能的影響、熱處理工藝的作用、探傷性能分析、氧化行為研究、表面完整性與疲勞性能關(guān)系的順序展開論述，最后進(jìn)行全文總結(jié)，明確TA19鈦合金的關(guān)鍵特性及各因素的影響規(guī)律，為相關(guān)領(lǐng)域的研究與應(yīng)用提供便利。

一、TA19鈦合金材料特性

（一）化學(xué)成分

TA19鈦合金的名義成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）為Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo-0.1Si，含有α穩(wěn)定元素Al，中性元素Sn和Zr，同晶型β穩(wěn)定元素Mo，共析型β穩(wěn)定元素Si。各元素含量在一定范圍內(nèi)波動(dòng)，具體化學(xué)成分如表1所示（引自文檔1）。

表1TA19鈦合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

（二）基本性能

TA19鈦合金具有中等的室溫和高溫強(qiáng)度，良好的熱穩(wěn)定性和焊接性能。與Ti-6Al-4V（TC4）相比，在相同溫度下其變形抗力明顯提高。其室溫抗拉強(qiáng)度可達(dá)930MPa以上，不同規(guī)格的成品棒材室溫和高溫抗拉強(qiáng)度分別為1050、700MPa，屈服強(qiáng)度分別為950、560MPa，均高出標(biāo)準(zhǔn)約15%，且伸長(zhǎng)率、高溫持久和高溫蠕變性能均滿足協(xié)議標(biāo)準(zhǔn)要求（引自文檔1）。

二、鍛造工藝對(duì)TA19鈦合金組織和性能的影響

（一）鍛造工藝參數(shù)選擇

鍛造加熱溫度、變形量及變形速度對(duì)TA19鈦合金的顯微組織影響較大。β轉(zhuǎn)變溫度是一個(gè)重要的臨界溫度，低于這個(gè)溫度即在α+β相區(qū)鍛造變形后，經(jīng)雙重退火處理，可獲得等軸α+β轉(zhuǎn)變組織；高于β轉(zhuǎn)變溫度即在β區(qū)1050℃鍛造變形后，經(jīng)雙重退火處理，獲得網(wǎng)籃狀組織（引自文檔1）。

通過(guò)選擇合理的鍛造工藝，對(duì)規(guī)格為φ200mm/φ250mm×長(zhǎng)度≥2000mm的TA19鈦合金大規(guī)格棒材進(jìn)行研究，采用β相區(qū)和近β相區(qū)多火次反復(fù)的鐓拔，提高了TA19棒材組織均勻性，細(xì)化了晶粒；在α+β相區(qū)采用較高溫度（低于β相變點(diǎn)30℃）鍛造成形，獲得了初生α比例（20%~25%）較佳的雙態(tài)組織，得到了綜合性能良好的大規(guī)格棒材（引自文檔1）。

具體鍛造工藝如下：

在1150℃鑄錠鐓拔，鍛后空冷、修磨；

在β轉(zhuǎn)變溫度以上40~90℃鐓拔兩火次，鍛后空冷、修磨；

在β轉(zhuǎn)變溫度以上10~30℃，鐓拔兩火次，鍛后空冷、修磨；

在β轉(zhuǎn)變溫度以下10~30℃，兩火次鍛造至成品棒材，鍛后空冷（引自文檔1）。

（二）鍛造對(duì)組織的影響

采用上述鍛造工藝后，TA19鈦合金成品棒材低倍組織均勻，為模糊晶，無(wú)肉眼可見(jiàn)的粗大、清晰晶粒。根據(jù)GJB2220-1994圖1的評(píng)級(jí)規(guī)定，兩規(guī)格成品棒材低倍組織評(píng)級(jí)為B2~B3級(jí)。高倍組織為初生α相和條狀β轉(zhuǎn)變組織構(gòu)成的雙態(tài)組織（等軸與條狀的混合組織），即α初+β轉(zhuǎn)，評(píng)級(jí)為B5~B6級(jí)（引自文檔1）。

兩規(guī)格棒材的整體組織均勻性較好，等軸α相呈橢球狀和短條狀，大小均勻分布于β轉(zhuǎn)變基體上。這表明在β單相區(qū)開坯，再經(jīng)β相區(qū)和近β相區(qū)多火次反復(fù)鐓拔的鍛造過(guò)程能較好地起到細(xì)化晶粒、改善材料內(nèi)部組織均勻性的目的（引自文檔1）。

（三）鍛造對(duì)性能的影響

TA19鈦合金兩規(guī)格棒材室溫和高溫抗拉強(qiáng)度平均值分別為1047、705MPa左右，屈服強(qiáng)度分別為946.5、568.75MPa左右，均高出標(biāo)準(zhǔn)約15%，蠕變性能均符合標(biāo)準(zhǔn)要求。在525℃/480MPa下持久性能也符合標(biāo)準(zhǔn)要求，表明該合金大規(guī)格棒材所采用的鍛造工藝是合理的（引自文檔1）。具體力學(xué)性能如表2所示。

表2TA19鈦合金兩種規(guī)格棒材力學(xué)性能

三、熱處理工藝對(duì)TA19鈦合金組織及性能的影響

（一）熱處理工藝參數(shù)

TA19鈦合金的熱處理制度對(duì)其組織和性能有著顯著影響。研究中采用的熱處理制度包括：970℃×60min，空冷+590℃×480min，空冷（引自文檔1）；相變點(diǎn)下25℃固溶保溫1h/空冷、595℃時(shí)效保溫8h/空冷（引自文檔2）；以及5種不同固溶溫度（Tβ-10℃、Tβ-20℃、Tβ-30℃、Tβ-40℃、Tβ-50℃）和相同時(shí)效溫度（595℃時(shí)效保溫8h后空冷）的固溶時(shí)效處理（引自文檔3）。

（二）固溶溫度對(duì)組織的影響

固溶溫度對(duì)TA19鈦合金顯微組織中的初生α相含量影響顯著，固溶溫度越高，初生α相含量越少。未經(jīng)熱處理的變形態(tài)（R態(tài)）顯微組織為兩相區(qū)充分變形的等軸組織，初生α相含量超過(guò)80%；經(jīng)過(guò)不同固溶溫度處理后，初生α相比率明顯下降（引自文檔3）。

當(dāng)固溶溫度為Tβ-10℃時(shí)，組織中初生α相的含量為15%~18%，在同一個(gè)金相視場(chǎng)內(nèi)α相的尺寸和形狀均勻性稍差，長(zhǎng)條α相和等軸α相并存，少量長(zhǎng)條α相的最大尺寸可達(dá)50μm，個(gè)別等軸α相的最大尺寸約為20μm；固溶溫度為Tβ-20℃時(shí)，初生α相的含量約為30%~35%，在同一個(gè)金相視場(chǎng)內(nèi)α相的尺寸和形狀均勻性有所改善，但是還是存在少量長(zhǎng)條α相，長(zhǎng)條α相的最大尺寸約為20μm，等軸α相的平均尺寸約為10μm；固溶溫度為Tβ-30℃時(shí)，初生α相的含量約為45%~50%，在同一個(gè)金相視場(chǎng)內(nèi)初生α相的尺寸和形狀均勻性較好，基本以等軸α相為主，等軸α相的平均尺寸約為15μm；固溶溫度為Tβ-40℃和Tβ-50℃時(shí)，顯微組織非常接近，初生α相的含量約為65%~75%，在同一個(gè)金相視場(chǎng)內(nèi)初生α相的尺寸和形狀均勻性較好，初生α相已經(jīng)充分等軸化，等軸α相的平均尺寸約為10μm（引自文檔3）。

（三）熱處理對(duì)性能的影響

經(jīng)相變點(diǎn)以下10℃到50℃固溶保溫1h后風(fēng)冷，再經(jīng)595℃時(shí)效保溫8h后空冷，獲得的TA19鈦合金的室溫和高溫力學(xué)性能均能滿足AMS4975標(biāo)準(zhǔn)的要求，且具有一定的富裕量（引自文檔3）。

固溶溫度選擇相變點(diǎn)以下10℃時(shí)，TA19鈦合金的室溫和高溫力學(xué)性能及蠕變性能匹配最好，對(duì)應(yīng)的顯微組織中初生α相含量為15%~18%。此時(shí)室溫抗拉強(qiáng)度Rm為1045MPa，屈服強(qiáng)度Rp0.2為916MPa，延伸率A為16.5%，斷面收縮率Z為41.0%；482℃高溫抗拉強(qiáng)度為710MPa，屈服強(qiáng)度為540MPa，延伸率為19.5%，斷面收縮率為62.5%；510℃蠕變性能為0.032%（引自文檔3）。

4#和5#熱處理制度（固溶溫度為Tβ-40℃和Tβ-50℃）中的固溶溫度盡管對(duì)塑性影響不明顯，但會(huì)降低室溫抗拉強(qiáng)度Rm和屈服強(qiáng)度Rp0.2，室溫抗拉強(qiáng)度最大下降幅度達(dá)到了35MPa，屈服強(qiáng)度最大下降幅度為32MPa，并且高溫蠕變塑性也有所增加，即抗蠕變性能變差（引自文檔3）。

四、熱加工工藝對(duì)TA19鈦合金探傷性能的影響

（一）試驗(yàn)材料與方案

選取2件規(guī)格為φ230的TA19鈦合金棒材，對(duì)其分別進(jìn)行棒料探傷、鐓餅、熱處理前餅坯探傷、熱處理、熱處理后餅坯探傷。探傷工序均在美國(guó)ZW-ARTDIMUT/USPC3100設(shè)備采用5MHz探頭進(jìn)行（引自文檔2）。

鐓餅工藝：加熱溫度為相變點(diǎn)下40℃，試料1（φ230×210）鐓至～φ382×76一火完成，試料2（φ230×235）鐓至～φ322×120一火完成（引自文檔2）。

熱處理工藝：相變點(diǎn)下25℃固溶保溫1h/空冷、595℃時(shí)效保溫8h/空冷（引自文檔2）。

（二）鐓餅對(duì)探傷性能的影響

對(duì)比棒料與熱處理前餅坯的探傷結(jié)果，發(fā)現(xiàn)探傷結(jié)果均勻的棒料經(jīng)過(guò)一火鐓餅后沿餅坯徑向出現(xiàn)了明顯的區(qū)域性差異，餅坯心部探傷結(jié)果較好，外圓部位較差。其中試料1鐓餅變形量為64%，探傷雜波突變部位出現(xiàn)在約3/5R位置；試料2變形量為48%，探傷雜波突變部位出現(xiàn)在約3/4R位置（引自文檔2）。

這是因?yàn)殓咃灨淖兞嗽及袅现械慕M織流線。對(duì)于棒料而言，流線是沿著棒料長(zhǎng)度方向，當(dāng)從端面探傷時(shí)，探傷方向與流線方向平行，探傷結(jié)果較好，從外圓探傷時(shí)，探傷方向與流線方向垂直，探傷結(jié)果較差。當(dāng)對(duì)棒料進(jìn)行鐓餅時(shí)，流線方向被改變，餅坯外圓部位改變最大，流線由原先的縱向幾乎被改變?yōu)閺较?，因此從餅坯端面探傷時(shí)出現(xiàn)了明顯的分區(qū)（引自文檔2）。

（三）熱處理對(duì)探傷性能的影響

對(duì)比分析餅坯熱處理前后的探傷結(jié)果，熱處理后鍛件雜波水平有所降低，但整體探傷趨勢(shì)并沒(méi)有改變，端面探傷依然是心部較好外圓部位較差。熱處理對(duì)探傷結(jié)果具有改善作用，原因可能是由于經(jīng)過(guò)高溫固溶階段后，對(duì)鍛件組織起到均勻化作用，弱化了流線的方向性。但熱處理對(duì)探傷性能的改善程度并不大（引自文檔2）。

（四）有效探傷尺寸的影響

對(duì)比棒料與熱前餅坯的水浸探傷結(jié)果，發(fā)現(xiàn)鐓餅前后單純從鍛件有效探傷尺寸來(lái)看，其對(duì)探傷結(jié)果影響并無(wú)顯著規(guī)律性。棒料鐓餅前后探傷有效尺寸小的狀態(tài)下反而雜波水平較高，這說(shuō)明鍛件流線的改變對(duì)探傷結(jié)果的影響作用大于有效探傷尺寸對(duì)探傷結(jié)果的影響（引自文檔2）。

五、TA19鈦合金氧化行為研究

（一）試驗(yàn)方法

將TA19鈦合金線切割成尺寸為14mm×14mm×4mm的方塊試樣后，用金相砂紙逐級(jí)打磨至1500°，經(jīng)Cr?O?拋光至光亮，而后經(jīng)超聲波清洗干凈、吹干。在靜態(tài)空氣為試驗(yàn)氣氛的箱式電阻爐中進(jìn)行氧化試驗(yàn)，溫度分別為550℃、650℃和750℃，氧化時(shí)間為100h。每隔10h取出一次，空冷至室溫后稱量并記錄坩堝和試樣的總質(zhì)量，計(jì)算試樣的增重量，繪制氧化動(dòng)力學(xué)曲線（引自文檔4）。

（二）氧化動(dòng)力學(xué)曲線

隨著氧化溫度的升高，TA19合金的氧化增重明顯增加。在550℃和650℃氧化100h后，合金的氧化增重分別為1.212mg/cm2和2.624mg/cm2，氧化動(dòng)力學(xué)曲線為直線-拋物線形；而在750℃氧化的合金增重為7.478mg/cm2，氧化動(dòng)力學(xué)曲線為雙直線形（引自文檔4）。

氧化初期，TA19合金表面生成一層氧化膜（TiO?），對(duì)基體起到保護(hù)作用，而隨著氧化時(shí)間的延長(zhǎng)，氧化膜逐漸疏松、剝落，氧原子滲入基體內(nèi)部，進(jìn)而導(dǎo)致基體的失效（引自文檔4）。

（三）氧化后的形貌與成分

隨著溫度的升高，TA19合金表面氧化物逐漸從顆粒狀生長(zhǎng)為短棒狀，氧化層疏松多孔。550℃氧化100h后，基體表面生成一層致密的顆粒狀氧化物，能起到一定阻止氧原子滲入的作用；650℃氧化100h后，表面氧化物顆粒變大，部分顆粒連接形成短棒狀，氧化皮較為疏松，顆粒之間縫隙變大；750℃氧化100h后，基體完全被短棒狀氧化產(chǎn)物所覆蓋，疏松多孔，為氧原子的進(jìn)入提供了有利通道（引自文檔4）。

表面能譜分析結(jié)果顯示，與氧化前基體試樣表面元素含量相比，O元素含量大幅升高，且隨著溫度的升高，O元素含量大致保持恒定，表明經(jīng)氧化后有大量氧進(jìn)入合金。Ti元素含量隨著溫度的升高顯著下降，Al元素含量顯著升高（引自文檔4）。

隨著溫度的升高，合金表面氧化膜厚度不斷增加，從550℃的1.5μm增加到750℃的14.5μm。同時(shí)，遠(yuǎn)離氧化膜逐漸變得疏松多孔，發(fā)生剝落現(xiàn)象（引自文檔4）。

（四）氧化產(chǎn)物相組成

TA19合金在550℃氧化100h后，表面有Al?O?、TiO?和Ti?O新相生成，主要是由于Ti和Al在高溫下與氧發(fā)生反應(yīng)；650℃氧化100h后，表面出現(xiàn)Ti?Al相，氧化過(guò)程中生成的富Al層與基體中的Ti結(jié)合，生成Ti?Al脆性相；750℃氧化100h后，氧化產(chǎn)物主要為TiO?和Al?O?，同時(shí)含有Ti?Al脆性相。Ti?Al脆性相與基體熱膨脹系數(shù)差別較大，高溫氧化過(guò)程中造成熱應(yīng)力非均勻分布，從而導(dǎo)致表面氧化膜剝落（引自文檔4）。

六、TA19鈦合金端面車削表面完整性的低周疲勞演化

（一）試驗(yàn)材料與方法

實(shí)驗(yàn)材料為TA19鈦合金，毛坯熱處理制度為960℃×1h固溶+590℃×8h空冷時(shí)效。按照航空工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)HB5287-1996設(shè)計(jì)疲勞試樣，采用電火花切割方法獲得試樣坯料，進(jìn)行雙面的端面車削加工，選用硬質(zhì)合金刀具（TiAlN+Al?O?涂層），切削參數(shù)：vc=30m/min，f=0.15mm/r，ap=0.1mm（引自文檔5）。

對(duì)疲勞試樣進(jìn)行20℃室溫及400℃高溫低周疲勞實(shí)驗(yàn)，使用液壓伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行軸向拉-拉實(shí)驗(yàn)，波形為正弦波，最大應(yīng)力600MPa，最小應(yīng)力60MPa，應(yīng)力比0.1，頻率10Hz（引自文檔5）。

（二）疲勞斷裂分析

在室溫疲勞作用下，TA19鈦合金試樣斷口基本與主應(yīng)力方向垂直，斷口較為平整，基本符合脆性斷裂；而高溫疲勞下韌窩的拉長(zhǎng)現(xiàn)象相當(dāng)明顯，斷口的疲勞源更多，臺(tái)階高度差明顯，在斷口邊緣呈現(xiàn)，基本符合韌性斷裂。這表明在高溫作用下，TA19鈦合金的塑性增強(qiáng)，脆性降低（引自文檔5）。

（三）表面形貌演化

表面波紋度：無(wú)論是在室溫還是高溫疲勞的作用下，隨著疲勞循環(huán)周次數(shù)的增加，表面波紋度的幅值上升而波長(zhǎng)下降。高溫疲勞作用下表面波紋度的振幅較室溫疲勞作用下具有一定的提升，這是由于高溫下TA19鈦合金材料的強(qiáng)度減小，且在高溫作用下產(chǎn)生了蠕變，在拉伸過(guò)程中產(chǎn)生了更大的變形量（引自文檔5）。

表面粗糙度：在室溫疲勞作用下表面粗糙度的變化規(guī)律不明顯；而在高溫疲勞的作用下，表面粗糙度具有較為明顯的下降趨勢(shì)。這是因?yàn)槭覝仄谙略嚇訑嗔研问礁咏诖嘈詳嗔?，而高溫疲勞下接近于韌性斷裂，基于塑性變形模型的預(yù)測(cè)結(jié)果與高溫下的實(shí)際情況基本一致（引自文檔5）。

（四）表面殘余應(yīng)力演化

室溫疲勞作用下表面殘余應(yīng)力隨循環(huán)周次數(shù)增加呈緩慢降低的趨勢(shì)，應(yīng)力松弛情況并不明顯；在高溫疲勞作用下，試件表面殘余應(yīng)力發(fā)生明顯的松弛，松弛速度隨循環(huán)周次/保溫時(shí)長(zhǎng)的增加而降低，整個(gè)松弛過(guò)程呈指數(shù)形式下降，符合Zener-Wert-Avrami模型（引自文檔5）。

在高溫疲勞作用下，溫度載荷的引入類似于去應(yīng)力退火，為材料內(nèi)部一些原子與空位的運(yùn)動(dòng)提供了一定的能量，促使位錯(cuò)的可動(dòng)性提高，位錯(cuò)阻力降低，使大量糾纏位錯(cuò)逐漸解開，位錯(cuò)密度趨于減小，因此表面殘余應(yīng)力產(chǎn)生了快速的、明顯的松弛（引自文檔5）。

七、全文總結(jié)

TA19鈦合金作為一種性能優(yōu)良的近α型耐熱鈦合金，在航空航天領(lǐng)域具有重要的應(yīng)用價(jià)值。通過(guò)對(duì)其材料特性、鍛造工藝、熱處理工藝、探傷性能、氧化行為以及表面完整性與疲勞性能的系統(tǒng)研究，可以得出以下結(jié)論：

在材料特性方面，TA19鈦合金具有特定的化學(xué)成分和優(yōu)良的綜合性能，其室溫和高溫強(qiáng)度、抗蠕變性能等均能滿足航空發(fā)動(dòng)機(jī)等關(guān)鍵部件的使用要求。

鍛造工藝對(duì)TA19鈦合金的組織和性能影響顯著。采用β相區(qū)和近β相區(qū)多火次反復(fù)鐓拔，以及在α+β相區(qū)較高溫度下鍛造成形，可獲得組織均勻、晶粒細(xì)化且綜合性能良好的棒材，其力學(xué)性能均優(yōu)于相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。

熱處理工藝中，固溶溫度是影響TA19鈦合金組織和性能的關(guān)鍵參數(shù)。適當(dāng)?shù)墓倘軠囟龋ㄈ缦嘧凕c(diǎn)以下10℃）結(jié)合時(shí)效處理，可使合金獲得最佳的室溫和高溫力學(xué)性能及蠕變性能，初生α相含量控制在15%~18%時(shí)性能匹配最佳。

熱加工工藝中的鐓餅會(huì)改變TA19鈦合金的流線，導(dǎo)致餅坯探傷性能出現(xiàn)區(qū)域性差異，心部?jī)?yōu)于外圓；熱處理可在一定程度上改善探傷性能，但效果有限，且流線對(duì)探傷結(jié)果的影響大于有效探傷尺寸及變形量。

在氧化行為方面，溫度對(duì)TA19鈦合金的抗氧化性能影響較大，隨著溫度升高，氧化增重明顯，氧化產(chǎn)物從顆粒狀變?yōu)槎贪魻?，氧化層疏松多孔?50℃時(shí)會(huì)出現(xiàn)Ti?Al脆性相導(dǎo)致氧化膜剝落。

表面完整性在低周疲勞過(guò)程中會(huì)發(fā)生演化，室溫下疲勞斷裂接近脆性斷裂，高溫下為韌性斷裂；表面波紋度隨疲勞周次增加幅值升高、波長(zhǎng)下降；高溫下表面粗糙度降低；高溫下表面殘余應(yīng)力呈指數(shù)形式松弛，符合Zener-Wert-Avrami模型。

綜上所述，TA19鈦合金的性能受多種因素綜合影響，在實(shí)際生產(chǎn)和應(yīng)用中，需合理控制鍛造工藝、熱處理工藝等參數(shù)，關(guān)注探傷性能、氧化行為及表面完整性與疲勞性能的關(guān)系，以充分發(fā)揮其優(yōu)良性能，確保相關(guān)部件的安全可靠運(yùn)行。

引用論文

1.李進(jìn)元，廖強(qiáng)，李維.《TA19鈦合金大規(guī)格棒材的組織和性能研究》.《熱加工工藝》2015年第44卷第17期

2.鄧瑞剛，王波偉，張拓燕，秦衛(wèi)東.《熱加工工藝對(duì)TA19鈦合金探傷性能的影響》.《無(wú)損探傷》2019年第43卷第6期

3.張永強(qiáng)，賴運(yùn)金，張國(guó)棟，雷錦文，任勇，尚金金，史小云，王建國(guó).《固溶溫度對(duì)TA19鈦合金組織及性能的影響》.《材料開發(fā)與應(yīng)用》2017年第32卷第4期

4.宋有朋，梁文萍，繆強(qiáng)，崔世宇，黃彪子，張毅.《TA19鈦合金氧化行為研究》.《熱處理》2017年第32卷第2期

5.丁小岑，何寧，宋迎東，孫志剛，石耀聞，楊吟飛.《TA19鈦合金端面車削表面完整性的低周疲勞演化》.《航空材料學(xué)報(bào)》2021年第41卷第4期